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篇1

1 工程概況

山東省長島縣省道S263線南北長山聯島大橋工程位于山東省長島縣南、北長山島之間，為連接南長山鎮和北長山鄉的重要通道，是連接省道S263的重要組成部分。橋墩采用群樁基礎，主橋橋墩每個承臺下設6根直徑為1.8 m鉆孔灌注樁，樁長34.4 m～51.3 m，過渡墩每個承臺下設4根直徑1.8 m鉆孔灌注樁，樁長31 m～49.9 m；引橋橋墩每個承臺下設2根直徑為2.5 m鉆孔灌注樁，樁長12 m～50.6 m，均為端承樁，樁底持力層為中風化板巖。

2 施工機械人員的配備

鉆孔灌注樁首件工程1#-2#樁基施工實際投入的主要機械設備：

JKL-10型鉆機1臺，HZS120型砼拌和機1臺，HZS50型砼拌和機1臺，砼運輸車（9m3）4臺，交流電焊機2臺，拓普康721全站儀1臺，蘇州一光水準儀1臺，鉆孔樁成孔質量檢測儀1臺，50T履帶吊1臺，25T吊車1臺，泥漿泵1臺。

實際投入人員21人，其中管理人員1人，技術人員2人，機械操作人員及駕駛人員6名，鋼筋工6人，鉆機隊6人。

3 通過現場施工，首件施工中出現的問題

3.1 鉆機鉆進

3.1.1 在前期鉆進過程中，由于泥漿的性能不穩定導致鉆渣不能完全的隨泥漿循環上去，導致進尺比較慢。

3.1.2 現場的鉆孔記錄記錄不夠詳細，不能完全的表現出鉆機及人員在施工過程中的施工狀態。

3.1.3 鉆機在鉆進過程中部分的零部件損壞時不能及時地進行更換，對外部的施工困難準備不足，影響正常的鉆進。

3.1.4 鉆進過程中準備的泥漿池由于海水漲落潮的影響導致泥漿池內的泥漿不能滿足孔內循環的要求，導致鉆機進尺較慢。

3.2 鋼筋加工

3.2.1 鋼筋籠主筋采用機械連接，由于前期施工經驗不足導致加工的部分接頭不符合規范要求，絲頭加工出現端頭不平整、車絲不夠規范。

3.2.2 鋼筋籠直徑較大，加強筋采用米字型支撐時不夠規范導致內箍圈發生變形。

3.2.3 鋼筋籠的綁扎扎絲施工不規范，導致部分扎絲頭伸入到保護層里面。箍筋綁扎時間距控制不均勻，箍筋加密區沒有明顯的標志。

3.2.4 鋼筋籠主筋接頭連接的位置做出的檢查標記不夠明顯，主筋連接后有個別的接頭連接不夠緊密，最大出現1cm的誤差。

3.2.5 鋼筋加工的工作胎架不夠規范，滿足不了長線法加工。

3.2.6 鋼筋籠的運輸過程中平板車制作過于簡單，沒有安裝一些必要的加固和安全警示設施。

3.3 混凝土灌注

3.3.1 拌和站拌和的混凝土性能不夠穩定，混凝土不易灌注。有部分混凝土出現輕微的離析。

3.3.2 混凝土灌注時沒有配備小型料斗，導致在拆除導管時施工速度較慢，影響混凝土灌注的速度。

3.3.3 混凝土灌注時所用的導管的直徑較小，影響混凝土下放的速度。

3.3.4 在混凝土拌和之前沒有仔細地對拌和機和各種機械設備進行檢查，導致拌和機和運輸罐車出現機械故障，嚴重影響到混凝土灌注的速度。

3.3.5 混凝土灌注時沒有制作專門的施工作業平臺，作業人員在操作時存在安全隱患。

3.4 內業資料

3.4.1 質檢資料中有的檢驗頻率沒有達到檢驗標準上要求，質檢資料上有的數據前后不一致。

3.4.2 資料當中有的字跡比較潦草，簽字不夠清晰。

4 首件施工中出現問題的解決措施

4.1 鉆機鉆進

4.1.1 在以后的樁基施工中根據首件工程總結出的經驗，控制好泥漿的各項性能，保證泥漿始終都是最利于鉆進的狀態。

4.1.2 及時完善現場鉆孔記錄，現場記錄要做到詳細、明確。

4.1.3 根據島上的施工環境，多儲備鉆機上容易損壞和重要的部件，為鉆機的正常運行提供保證。

4.1.4 項目部加工了泥漿箱，已經運送到施工現場，保證鉆進過程當中泥漿正常循環。

4.2 鋼筋籠加工

4.2.1 對于鋼筋接頭的加工嚴格按照規范要求進行，并要求加工到一定數量之后通知現場監理進行檢查，不合格的接頭不能用于鋼筋籠的加工。

4.2.2 在做鋼筋籠的支撐時根據實際情況調整米字型支撐的位置，防止支撐做完之后箍圈發生變形。

4.2.3 規范扎絲綁扎的施工，要求扎絲綁扎時全部在鋼筋籠里面進行，嚴格防止扎絲頭伸入到保護層里面。箍筋綁扎時在鋼筋主筋上按照間距做出標記，綁扎時按照標記進行綁扎。用油漆在鋼筋籠上將箍筋加密區標記出來，以利于鋼筋籠的檢查。

篇2

一、鉆孔灌注樁施工方法

1、施工準備

（1）測量放樣，確定樁位中心線，在施工區域內，清理河床淤泥、雜物，施工區域用推土機填筑土方。平面尺寸按樁位中心線向外各放出3.5m，四周用壓路機整平碾壓密實。

（2）施工前，進行場地整平，在鉆機作業處鋪設路基鋼板，以免鉆機產生不均勻沉降。

2、樁位放樣

用全站儀進行鉆孔樁定位，定出鉆孔樁位置后設置好護樁，護樁不少于4個，然后施放樁位十字軸線，作為護筒埋設的控制線及鉆機就位對中，以及施工過程中復測樁位的依據。

3、埋設護筒

護筒有固定樁位，引導鉆頭方向，隔離地面水免其流入井孔，保護孔口不坍塌，并保證孔內水位（泥漿）高出地下水或施工水位一定高度，形成靜水壓力（水頭），以保護孔壁免于坍塌等作用。

護筒設置的一般要求

（1）護筒中心豎直線應與樁中心線重合，除設計另有規定外，平面允許誤差為50mm，豎直線傾斜不大于1%。干處可實測定位，水域可依靠導向架定位。

（2）旱地、筑島處護筒可采用挖埋設法，護筒底部和四周所填粘質土必須分層夯實。

（3）護筒連接處要求筒內無突出物，應耐拉、壓，不漏水。

4、鉆機就位

鉆機就位在護筒埋設完畢后再就位，機架就位時注意不碰撞保護樁。機架就位后要利用保護樁拉十字線，將機架正確對中，并調整機架水平，然后固定機架，保持機架平穩，避免在鉆孔過程中由于振動跑位。

5、泥漿制備

空鉆向孔中注入清水、備用粘土造漿，其性能指標應符合規范要求。鉆孔泥漿經常試驗，對不符合規定的泥漿，應及時調整。

6、鉆進

（1）正循環鉆進成孔

1）泥漿循環系統設置

在相臨兩個墩臺之間設一個泥漿循環池（長6m、寬2.5m、深2.5m）供應兩個墩臺基樁循環用，在橋跨之外統一規劃泥漿沉淀池（根據排漿數量確定）；出漿口開挖寬60cm，深50cm的泥漿槽，在泥漿池沉淀池處設過濾網。

2）鉆進參數

根據工程地質勘探報告結合工程所在地域確定鉆進速度。

7、成孔與終孔

（1）鉆孔過程中，詳細記錄施工進展情況，包括時間、高程、檔位、鉆頭、進尺情況等。

8、清孔

清孔采用換漿法，二次清孔，即成孔檢查合格后立即進行第一次清孔，并清除護筒上的泥皮；鋼筋籠下好灌注混凝土前，再次檢查沉淀層厚度、泥漿指標，若超過規定值，必須進行二次清孔，二次清孔合格后立即灌注混凝土。

9、鋼筋籠加工及就位

鋼筋籠應在鋼筋加工場制作，制作好的鋼筋骨架必須平整墊放。鋼筋籠每隔2～4.0m設置臨時十字加勁撐，以防變形；

10、下導管二次清孔

（1）導管選用：導管直徑按樁長、樁徑和每小時灌注的混凝土數量確定；導管的壁厚應滿足強度和剛度的要求，確保混凝土安全灌注。

（2）導管在使用前和使用一段時期后，應對其規格、質量和拼接構造進行認真檢查，并做拼接、過球、水密承壓、接頭抗拉等試驗，經常更換密封圈。

11、灌注水下砼

水下混凝土的強度、和易性、坍落度等應符合設計和規范的要求。拌和站有足夠的生產能力，灌注時間不得長于首批混凝土初凝時間，對于灌注時間較長的樁，應對混凝土的初凝時間進行特別設計。灌注前應檢查拌和站、料場、灌注現場的準備情況，確定各項準備工作就緒后方可進行。

二、施工中質量控制點的控制方法與控制措施

（一）控制方法

質量的過程控制主要是指在項目實施過程中對工程質量進行事前控制、過程中控制、事后評價和督促改進。

1、事前控制

1.1人員保障

人員的數量和素質應滿足工程需要和合同的規定。

1.2原材料控制和驗收

在開工前，施工單位應及時組織符合要求的材料進場，經自檢合格后報駐地監理組驗收并上報資料。

2、過程中控制

按照首件工程認可的有關規定，對關鍵性首件分項工程的實施實行認可，及時總結經驗、教訓，確定合理工序和管理人員、設備配備要求。

3、事后控制

在每道工序完成后及時對照工序質量目標做好工序自檢盒中間檢驗，發現不足及時，在后續工序、分項工程實施過程中加以改進，保證分項工程達到規定的質量目標，確保整個工程項目總體質量目標的實現。

（二）控制措施

為了保證分項工程質量達到規定的要求，針對本分項工程確定樁位坐標、垂直度、孔徑、清孔、鋼筋籠接頭和水下混凝土灌注為工序質量控制點。

1、樁位坐標控制

施工場地準備好后，應先復測業主所提供基線以及基點，在確認沒有錯誤的前提下，根據所給基線及基點確定出樁點，用鋼釬標記已確定出的樁位，并用護筒埋設進行保護，護筒安置需牢固確定，護筒中心應于樁位重合。

2、垂直度的控制

根據規范規定灌注樁成孔垂直度不得超過樁身長度的1 %。否則將影響橋體的荷載分布，進而影響整個橋梁的使用壽命。

2.1造成成孔垂直度超標的原因如下：

（1） 筑島土料碾壓不實，或在雨后施工，鉆孔機械施工由于振動致使機械發生傾斜。

（2） 場地不平，鉆機鉆孔前未進行超平，以至于鉆桿不直，造成鉆孔傾斜。

2.2防治措施

（1）針對以上原因，采取以下防治措施：作好場地平整工作，松軟場地及時進行分層碾壓處理；雨季施工現場采取排水措施，防止鉆孔處表面積水；鉆機左右兩側增加調整裝置，開鉆前從兩個方向校正鉆桿的垂直度，鉆頭尖部一定要對準樁位，對中誤差嚴格控制在d/ 6 ，且≥200 mm。并在鉆孔時，經常校正鉆機的垂直度。

3、孔徑的控制，防止縮徑

3.1成因

關于成孔的擴徑問題，在上述兩個問題中均產生不同程度的擴徑，值得補充的是地下流砂。地下流砂一般是在承壓水的作用下，鉆機破壞了原有的平衡系統使承壓水帶動細砂產生流動形成的，也是造成擴徑甚至塌孔的主要原因。

3.2防治措施

在實際施工中，要實地分析擴徑的原因，采取正確措施。如果是地下流砂的原因，則通過采用反循環鉆機，減慢成孔速度增加護壁泥漿的濃度以及外水頭壓力的辦法，來預防孔壁坍塌造成的擴孔。

4、清孔質量

清孔要分兩次進行。首次是成孔結束后，讓鉆桿轉而不進尺供漿對孔底進行沖洗排渣，盡量使沉渣厚度小于設計或規范要求。第二次清孔是在下放鋼筋籠和導管后，在導管口加悶蓋注入高壓泥漿進行清孔，使沉渣厚度小于設計或規范要求為止。應重視混凝土灌注前的清孔。灌注前抽吸2min后，一方面抽出一定的沉渣，另一方面泥漿的抽吸作用使得一部分沉渣、沉淤上浮，而且短時間內不會沉淀。此時灌注混凝土，混凝土墜落的巨大沖擊力還能濺除最后殘余的部分沉渣和沉淤，可基本上將孔底沉渣清除干凈。嚴禁采用加深孔底深度的方法代替清孔。

5、鋼筋籠接頭質量

在進行鋼筋籠的加工與安裝時應注意控制以下幾點：①鋼筋焊接前應試焊，合格后才能進行鋼筋籠正式焊接，焊工必須持證上崗操作；②鋼筋質量必須進行檢驗，合格后應按設計進行加工。焊條型號應與鋼筋規格相適應；③搭接電弧焊時，兩鋼筋搭接端應先折向一側，使兩焊接筋軸線一致。

6、水下混凝土灌注質量

鉆孔灌注樁是采用不同的鉆孔方法， 在土中形成一定直徑的井孔， 達到設計標高后， 將鋼筋骨架吊入井孔中，灌注混凝土， 成為樁基礎的一種工藝。成孔后的混凝土灌注施工是保證樁質量的關鍵環節， 必須把可能出現的問題考慮周全， 預防可能發生的質量通病。

6.1導管進水

1）、現象

灌注樁首次灌注混凝土時， 孔內泥漿及水從導管下口灌入導管； 灌注中， 導管接頭處進水； 灌注中， 提升導管過量； 孔內水和泥漿從導管下口涌入導管等現象。

2）、原因分析

（1） 首次灌注混凝土時， 由于灌滿導管和導管下口至樁孔底部間隙所需的混凝土總量計算不當， 使首灌的混凝土不能埋住導管下口，而是全部沖出導管以外， 造成導管底口進水事故。

（2） 灌注混凝土中， 由于未連續灌注， 在導管內產生氣囊， 當又一次聚集大量的混凝土拌和物猛灌時， 導管內氣囊產生高壓； 將兩節導管間加入的封水橡皮墊擠出， 致使導管接口漏空而進水。

（3） 由于接頭不嚴密， 水從接口處漏入導管。

（4） 測深時， 誤判造成導管提升過量， 致使導管底口脫離孔內混凝土液面， 使水進入。

3）、治理方法

首灌底口進水和灌注中導管提升過量的進水， 一旦發生， 停止灌注。利用導管作吸泥管， 以空氣吸泥法， 將已灌注的混凝土拌和物全部吸出。針對發生原因， 予以糾正后， 重新灌注混凝土。

6.2、導管堵管

1）、現象

導管已提升很高， 導管底口埋入混凝土接近1 m。但是灌注在導管中的混凝土仍不能涌翻上來。

2）、原因分析

（1） 由于各種原因使混凝土離析， 粗骨料集中而造成導管堵塞。

（2） 由于灌注時間持續過長， 最初灌注的混凝土已初凝， 增大了管內混凝土下落的阻力， 使混凝土堵管。

3）、治理方法

灌注開始不久發生堵管時， 可用長桿沖、搗或用振動器振動導管。若無效果， 拔出導管， 用空氣吸泥機或抓斗將已灌入孔底的混凝土清除， 換新導管， 準備足夠量的混凝土， 重新灌注。

6.3鋼筋籠在灌注混凝土時上浮

1）、現象

鋼筋籠入孔， 雖已加以固定， 但在孔內灌注混凝土時，鋼筋籠向上浮移。

2）、原因分析

混凝土由漏斗順導管向下灌注時， 混凝土的位能產生一種頂托力。該種頂托力隨灌注時混凝土位能的大小， 灌注速度的快慢， 首批混凝土的流動度， 首批混凝土的表面標高大小而變化。

3）、預防措施

（1） 鋼筋骨架上端在孔口處與護筒相接固定。

（2） 灌注中， 當混凝土表面接近鋼筋籠底時， 應放慢混凝土灌注速度， 并應使導管保持較大埋深， 使導管底口與鋼筋籠底端間保持較大距離， 以便減小對鋼筋籠的沖擊。

（3） 混凝土液面進入鋼筋籠一定深度后， 應適當提導管， 使鋼筋籠在導管下口有一定埋深。但注意導管埋入混凝土表面應不小于2 m。

6.4灌注混凝土時樁孔坍孔

1）、現象

灌注水下混凝土過程中， 發現護筒內泥漿水位忽然上升溢出護筒， 隨即驟降并冒出氣泡， 為坍孔征兆。如用測深錘探測混凝土面與原深度相差很多時， 可確定為坍孔。

2）、原因分析

（1） 灌注混凝土過程中， 孔內外水頭未能保持一定高差。在潮汐地區， 沒有采取措施來穩定孔內水位。

（2） 護筒刃腳周圍漏水； 孔外堆放重物或有機械振動，使孔壁在灌注混凝土時坍孔。

（3） 導管卡掛鋼筋籠及堵管時， 均易發生坍孔。

3）、治理方法

（1） 灌注混凝土過程中， 要采取各種措施來穩定孔內水位， 還要防止護筒及孔壁漏水。

（2） 用吸泥機吸出坍入孔內的泥土， 同時保持或加大水頭高度， 如不再坍孔， 可繼續灌注。

（3） 如用上法處治， 坍孔應不停時， 或坍孔部位較深，宜將導管、鋼筋籠拔出， 回填粘土， 重新鉆孔。

6.5、埋導管事故

1）、現象

導管從已灌入孔內的混凝土中提升費勁， 甚至拔不出，造成埋管事故。

2）、原因分析

（1） 灌注過程中， 由于導管埋入混凝土過深， 一般往往大于6 m。

（2） 由于各種原因， 導管在埋深過大情況下（≥15m的時候），而且未及時提升， 部分混凝土初凝， 抱住導管。

3）、治理方法

（1） 埋導管時， 用鏈式滑車、千斤頂、卷揚機、挖掘機、鏟車等設備進行試拔。

（2） 若拔不出時， 按斷樁處理。

6.6、樁頭澆注高度短缺

1）、現象

已澆注的樁身混凝土， 沒有達到設計樁頂標高再加上50～100cm 的高度。

2）、原因分析

（1） 混凝土灌注后期， 灌注混凝土產生的超壓力減小，此時導管埋深較小。由于探測時， 儀器不精確， 或將過稠的漿渣、坍落土層誤判為混凝土表面。

（2） 測錘及吊索不標準， 手感不明顯， 未沉至混凝土表面， 誤判已到要求標高， 造成過早拔出導管， 終止灌注。

3）、治理方法

（1） 盡量采用準確的水下混凝土表面測探儀， 提高判斷的精確度。當使用標準的測探錘檢測時， 可在灌注接近結束時， 用取樣盒等容器直接取樣， 鑒定良好混凝土面的位置。

（2） 對于水下灌注的柱身混凝土， 為防止剔樁頭造成樁頭短澆事故， 必須在設計樁頂標高之上， 增加50～100cm 的高度， 低限值用于泥漿比重小的、灌注過程正常的樁；高限值用于發生過堵管、坍孔等灌注不順的樁。

（三）結束語

施工中實踐表明、正循環鉆孔灌注樁的施工是一個綜合性的過程，對施工工藝質量控制等方面都做了大量工作。盡管有些質量通病是不可避免的，但是只要把控好過程控制，加強質量控制，各質量通病會明顯減少。

參考文獻：

[1] 公路工程質量檢驗評定標準（JTG F80/1-2004）

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1 概述

泥漿護壁沖孔灌注樁是鉆孔灌注樁的一種，使用卷揚機提放沖擊錐，反復沖擊，將地層中土、石劈裂、破碎而成孔。沖孔灌注樁具有入土深、能入巖、承載力高、樁身變形小、施工設備簡單和造價適中等優點，該種基礎形式已被廣泛用于工程建設中。但這種樁施工環節較多，工序較復雜，隱蔽工程多，施工過程中稍有不慎，容易造成質量事故。

2 工程概況

寧鋼新技術燒結機工程位于寧波鋼鐵有限公司廠區中部西側，北面為煤氣廠，東面為煉鐵廠區，南面為煉鋼廠區。場地地形平坦，現有地面標高在2.58～3.02m之間，屬濱海沉積地貌與山麓的交界地帶。燒結主廠房樁基原設計為Φ800鉆孔灌注樁，樁豎向極限承載力3035KN，樁長約10-22m，且入中風化巖層深度不小于0.8m。

但根據地質勘探報告以及施工現場開挖后實際土質情況所示，①素填土（mlQ）：雜色，主要由碎石、塊石及少量建筑垃圾和塘渣回填層組成，②粉質黏土(al-lQ43)：黃褐色，含鐵錳質氧化物，呈濕，可塑狀態，往下逐漸變軟，局部為黏土。該層局部范圍缺失。，③1~⑨主要由淤泥質粉質粘土層及礫砂層組成，⑩1、⑩2、⑩3依次由全風化、強風化、中風化巖層組成。

考慮到鉆孔灌注成孔機理為硬質合金鉆頭鉆進成孔，穿透塘渣回填層及巖層成孔過程比較緩慢，對本工程工期影響造成較大影響，為保證工期，經與建設單位及設計單位協商，同意將灌注樁成孔形式由鉆孔更改為沖孔形式。

3 具體施工過程

3.1 施工準備

1）、施工放樣：根據業主提供的基準點，布置施工基線，作為樁位控制點。根據建筑物定位控制軸線，利用全站儀、鋼卷尺進行樁位定位放樣。

2）、埋設護筒：按樁位點進行人工挖孔，下放鋼護筒，護筒內徑大于樁徑100mm，其上部宜開設溢漿口，并高出地面0.3m，埋深1.5m左右，護筒周圍用粘土回填，并夯實，在護筒上用十字交叉法定出樁位中心點。

3）、樁機安裝：底座必須保持水平穩固，鋼絲繩與樁架上吊滑輪在同一垂直線上，墊實、穩定。樁中心在一條鉛垂線上，以確保沖進過程中不發生傾斜或位移，用儀器復核定位后方可開沖。

4）、泥漿主要用來保護孔壁和排渣：根據現場條件可利用粘性土自然造漿，輔以優質粘土人工造漿。本工程擬采用反循環相組合的施工工藝，泥漿及時外排，沖渣從泥漿池撈出后也應及時外運。

3.2 成孔

沖孔初時應使保持低等沖擊高度，使護筒刃腳處形成堅固的泥皮護壁，沖至護筒刃腳下1m以后，可按土質情況以正常速度沖擊，泥漿比重控制在1.15-1.20。操作時掌握卷揚鋼絲繩的松緊度，以減少錘頭、泥漿泵晃動。在粘土層沖孔，中等沖擊高度，大泵量；剛入巖時，降低沖擊高度，待巖石面沖平后，再恢復正常的沖擊高度。

3.3 入巖判定

由于本工程，設計要求樁基需穿透全風化、強風化巖層后，再入中風化巖層深度不小于0.8m，才進入樁基持力層，且該區域地下巖層基層面起伏較大，走向復雜多變，“入巖（入中風化巖簡稱入巖）判定難度很大。為推進樁基工程“入巖判定”工作質量的持續提高，在對樁基工程“入巖判定”工作進行定性、定量規范的基礎上，達到標準化施工目的，有效避免誤判情況的發生，達到可靠保證入巖質量的有效控制，經二十冶、寧勘院、寧鋼工管部、投資部、質監站、寶鋼監理，結合工程實際情況，充分研討、認真協商，達成以下“入巖判定”標準：

1）入巖判定的基礎性技術資料：第一是寧勘院提供的每一個樁承臺的詳勘資料；其次是寧勘院提供的地下巖層等高線資料；其三是寧勘院對樁基開始施工時三個樁基“入巖判定”巖土工程經驗。

2）寧勘院提供的地下巖層等高線資料的正確使用，灌注樁在等高線上面的，按灌注樁下面巖層等高線標高確定入巖標高。

3）基本入巖判定：按等高線、柱狀圖及取出的巖樣經各方確認無異議后判定基本入巖；

4）入巖判定標準確認：

①、判定基本入巖后，各方開始計時，以1h為界，沖擊進度在20cm以內，可以認定進入中風化巖層，判定基本入巖為入巖判定。

②、判定基本入巖后，各方開始計時，以1h在開始計算作為正式入巖判定。

③、判定基本入巖后，各方開始計時，以1h為界，沖擊進度超過25cm以上的，判定基本入巖無效，繼續向下沖擊施工，

5）判定入巖后，樁身入巖深度80厘米的錘擊時間必須在4個h以上。

3.4 清孔

分兩次清孔，第一次清孔是終孔時停止進尺，置換泥漿，同時可結合泵吸反循環清除孔底沉渣。第二次清孔是在灌注砼之前，采用厚壁插入花鍵連接方式導管清孔，此次清孔使孔底500mm內泥漿比重小于1.25，含砂率小于6%，粘度不大于26S，孔底沉渣小于100mm，驗收后在30min內應開始澆砼。

3.5 下放鋼筋籠與水下澆筑混凝土

鋼筋籠制作按規范和設計圖要求進行控制，在大批量鋼筋籠加工之前，要制作出鋼筋籠“首件制”樣板，在自檢合格的基礎上，經監理單位及質監站聯合驗收認可后方可大量制作。鋼筋籠存放、吊安時要采取切實可行的措施，防止鋼筋籠扭曲變形和污染。為了確保鋼筋籠的保護層厚度≥50mm，鋼筋籠焊接完后，要在箍筋外加裝墊塊，墊塊用1：2水泥砂漿制作成φ50mm圓柱體。每6m左右設一圈，每圈墊塊不少于6個。鋼筋籠吊安入孔時，應對準孔中心，緩慢下放，當前一段放入孔內后，用鋼管擱支在孔口方木上，再吊起另一段，上下節對正并垂直，逐根鋼筋采用單面搭接焊，焊接后逐段放入孔內。整籠焊接完畢后，應用吊筋將鋼筋籠懸垂于設計標高。吊放過程中不允許左右旋轉，若遇阻應停止下放，查明原因進行處理，嚴禁高起猛落，碰撞和強行下壓。

本工程采用水下導管頂托法灌注，水下混凝土坍落度控制在18～20cm，澆注混凝土應連續進行，導管隨澆注混凝土面上升，逐節提升、拆卸后保持混凝土面埋導管2m左右，灌注過程中混凝土面埋管深度不大于6m，且導管下口不可提出混凝土面，宜在混凝土面下1m以上。整樁混凝土澆注時間控制在第一盤混凝土初凝時間內。實際灌注高度應高出設計樁頂標高不少于0.5m。

4 灌注過程中常見問題處理

4.1 堵管

灌注混凝土時發生堵管主要由灌注導管破漏、灌注導管底距孔底深度太小、完成二次清孔后灌注混凝土的準備時間太長、隔水栓不規范、混凝土配制質量差、灌注過程中灌注導管埋深過大等原因引起。為防止堵管的發生，在澆灌過程應保證足夠的砼量連續澆灌，確保機械運作正常，加強對砼攪拌時間和砼塌落度的控制，水下砼必須具備良好的和易性，粗骨料的最大粒徑不得大于導管直徑和鋼筋籠主筋最小凈距的1／4，且應小于40ram。應確保導管連接部位的密封性，導管使用前應試壓，以避免導管進水。

4.2 浮籠

灌注砼過程由于埋管過深或澆灌不連續而導致樁下砼初凝，澆灌的砼自導管流出后；中擊力推動鋼筋籠的上浮。預防措施：①將鋼筋籠焊到鋼護簡上或用鋼管套頂壓鋼筋。②控制好初灌注速度和導管的埋深。③縮短混凝土的整體灌注時間。④采用雙螺紋連接導管。

4.3 樁身混凝土強度低或混凝土離析

發生樁身混凝土強度低或混凝土離析的主要原因是施工現場混凝土配合比控制不嚴、攪拌時間不夠和水泥質量差．嚴格把好進廠水泥的質量關，控制好施工混凝土配合比，掌握好攪拌時間和混凝土的和易性，是防止樁身混凝土離析和強度偏低的有效措施。

5 結語

沖孔灌注樁施工技術通過在本工程當中的應用，與鉆進成孔形式相比，有效的縮短了工程施工周期，同時，樁基入巖質量也得到了有效控制。經統計，本工程共計521根樁基，經過試驗論證，其中，低應變動測結果為Ⅰ類樁的比例達到90%以上，單樁豎向極限抗壓承載力不小于6070kN，滿足設計要求。為今后與本工程有著相類似設計標準，且地下巖層基層面起伏較大，走向復雜多變的同類工程施工，提供了極大的參考價值。

參考文獻：

[1]《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB 50300―2001

[2]《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》GB 50202-2002

篇4

1、概述

洣水河特大橋位于湖南省攸縣境內。大橋設計全長1157m,跨徑為25-50m，下部結構為鉆孔樁基礎，樁徑為Ø1.2m、Ø1.5m、Ø2.0m、Ø2.6m四種（其中Ø1.2m、Ø2.0m樁為橋臺樁，Ø1.5m、Ø2、6m樁為橋墩樁）。橋址范圍為跨越洣水及其河漫灘、縣鄉公路等，水面寬度約150m，最大水深約10m,,施工期間河水水位標高約76m,,洪水期水位標高可達79m。

橋位處地層結構依次為粉質粘土、中粗砂、淤泥質粉質粘土、卵石、殘積粉質粘土、泥質粉砂巖、長石石英砂巖、中風化礫巖，樁尖持力層為較完整中風化長石石英砂巖、礫巖、中風化泥質粉砂巖。

施工工藝技術

針對現場條件，我們主要采取了以下工藝措施。

2.1機具配套

先期對首件工程11-2＃樁采用挖孔樁成孔，因其砂、卵石地層孔隙水與河水相通，水量較大，改為開挖21-0＃、2＃樁，當開挖至第三?？咨?.5m時，孔底涌水較大，用水泵抽水，孔底孔壁垮塌，無法繼續開挖，停止施工。

針對以上情況，我們選用了沖擊鉆進成孔工藝，配合Ø 300mm游輪速接式導管進行水下混凝土灌注成樁，滿足了現場施工需要。

2.2水上作業平臺及便道的填筑

水上施工平臺采用了筑島圍堰施工方案。洣水河特大橋1＃、2＃、3＃墩位于水中，河水深度10m左右，我們采用了填土圍堰筑島方法進行施工。首先測量班對河中1＃、2＃、3＃墩位筑島平面位置放出控制點，并在控制點上做上明顯標志，然后先從醴陵河岸向1＃墩，4＃墩向3＃墩方向同時開始填筑，取土填筑高出河床水位1.5-2.0m左右后，用機械對填土進行了平整壓實，值至符合施工要求，依此方法接著由3＃墩向2＃墩填筑。為防止河水對筑島平臺邊坡及平臺施工便道產生影響，墩臺之間的便道下部預埋了管涵，管涵設置于常水位一米以下,有效地減小了水流對筑島邊坡的沖刷，人工水中筑島邊坡以草袋裝土堆碼。填土頂標高高出常水位1.0-1.5m以上。

2.3水上樁護筒埋設

在水上平臺筑島施工結束后，利用全站儀放出每根樁位的準確位置并做出標記。鋼護筒采用厚10mm的鋼板卷制而成，內徑為大于樁徑20cm，每節1.8m，用平板車運至施工平臺。鋼護筒下置時，用挖掘機進行開挖吊裝。為保證鋼護筒的平面偏差和垂直度滿足規范及設計要求，我們采用全站儀復核。對于1＃墩樁位一半山體斜坡基巖、一半填土樁位，先采用了人工爆破、機械開挖的方法，將原斜坡巖面挖除整平，再將護筒下置預定位置，復測后回填粘性土夯實護筒四周，避免了施工過程中半巖半土偏孔現象的發生。

2.4沖擊鉆進成孔施工及措施

2.4.1鋼護筒安放就緒后，我們在同一平臺安放了兩臺CZ-30樁機。為做到互不干擾，同時預留進出通道，兩機組均以垂直墩位中心線平行間隔擺放，并在樁機邊各挖一個泥漿池，泥漿池開挖尺寸5×6×2.0m，并架設一臺3PNL高壓污水泵。因筑島時間較短，填土松散，無法密實。泥漿池開挖后我們用塑料彩布墊在池底和四周，防止了泥漿的漏失和泥漿池的坍塌。施工過程中及時對當泥漿池中的鉆渣進行清除。

2.4.2在施工4-0＃樁（Ø2.6m）時，當鉆至孔深25.0m時，由于施工人員操作不當，導致鋼絲繩斷裂，沖錘掉入孔底被埋，造成埋鉆事故。我們采用返漿頭放入孔底泥漿循環清孔，并采用打撈錨與鉆機主機繩連接放入孔底掛鉤錘頭保險繩。重復上述方法，鉤住沖錘并打撈上來，處理該事故耗時2d。

2.4.3施工5-2樁（Ø2.6m）時，因粉質粘土、於泥質粉質粘土地層缺失，樁孔上部砂卵層較厚，砂、卵石土造漿所產生的泥漿護壁粘度小，含砂率高，成孔時孔底鉆渣無法上返，進尺緩慢。經過多次填入黃土造漿清渣，轉入正常鉆進狀態。鉆進進入泥質粉砂巖后，鉆機負荷較大，泥質粉砂巖經水泡化與沖錘沖擊形成吸力粘錘，我們采用排渣調漿化解粘錘難題，效果較好。

2.5清孔

當鉆至設計標高后，迅速進入清孔工序。我們采用了正循環工藝進行清孔除渣，直至孔底沉渣（＜5cm)，泥漿指標（比重＜1.1-1.2，含砂量＜2%)達到技術規范要求。

2.6鋼筋籠的制作與安裝

鋼筋籠嚴格按設計圖紙制作。為加快施工進度，后期我們配置了鋼筋直螺紋剝肋滾絲機，采用套筒絲扣聯接，提高施工效率，滿足了鉆機施工需求。

為了防止鋼筋籠在吊、運過程中變形，鋼筋籠在鋼筋場分節預制，并在籠內每隔2m加焊了一道三角撐。Ø2.6m樁4根聲測管隨鋼筋籠內對稱分布。單樁鋼筋籠井口吊裝焊接時間，前期一般為10小時左右，后期為5小時左右。

2.7水下砼灌注

2.7.1水下砼 灌注采用了導管法，導管進場后組織了專業技術人員協同總承包方技術員對此進行了水密試驗，試驗壓力達到0.7MPa，持壓0.5小時，導管管壁及接頭處均無滲水現象。

篇5

輸煤棧橋長1385.423m，其中主橋長362m，引橋長1023.423m，主橋寬9.8m。主橋上部結構采用采用現澆預應力砼變截面的連續箱梁，單箱單室截面，主橋分3個T構，同時采用3對貝雷片拼裝的掛籃進行對稱懸澆，合攏段施工模板采用導梁法。主橋下部結構采用雙薄壁墩，最大高度為24m，采用翻模法施工，基礎采用承臺鉆孔灌注樁基礎，樁基為8根樁長超100m直徑φ200cm的鉆孔樁，采用水上搭鉆孔平臺反旋環旋轉鉆機施工，承臺采用水下鋼套箱法施工。棧橋引橋上構主要采用30m預應力砼簡支轉連續T梁，T梁之間設橫隔板。預應力梁板構件均采用陸上預制水上采用SDLB30m/100t架橋機安裝或300t浮吊安裝。棧橋引橋T梁下部構造采用雙柱墩，鉆孔樁基礎，樁柱間設置系梁；汽車支線引橋為單幅單車道檢修車通道，橋梁平面位于圓曲線上，上部結構為20m預應力砼簡支轉連續空心板與現澆單箱單室鋼筋混凝土彎箱梁；下部構造橋墩采用樁柱式橋墩，鉆孔灌注樁基礎。彎箱梁施工采用鋼抱箍托架支撐法。

分析該工程難點有以下幾點：①工程結構形式多樣，施工方法、施工工藝多，工序轉換快，如水上沉樁施工、水上鉆孔樁施工、水上大型預制構件安裝、鋼吊箱承臺施工、水上高墩身與高立柱翻模施工、主橋主梁掛籃懸澆施工、高層建筑滿堂支架梁板施工等等，工程質量、安全風險大。②位于東南沿海區域，極易受臺風的影響，對工程建設的組織和安全帶來不利的因素，增大工程施工的難度。③橋址處受潮汐影響明顯，必須趕潮作業，施工組織難度加大。④水上作業點多面廣。

建立健全質量保證體系

質量監理工作開展前首先在監理組織機構的基礎上建立健全質量保證體系。嚴格按照監理部制訂的監理程序辦事，確保監理部與承包商的質保體系控制無盲點，質量控制工作始終在規定的軌道運行。重點做好以下工作：

制定科學合理的監理規劃，建立質量管理體系，制定一系列監理程序，明確質量控制目標、質量控制要點。①監理部必須實行總監全面負責的質量管理體系，建立由總監、副總監、各專業監理工程師和現場監理員等全員參與的全面質量控制管理體系。②為了有效的實施質量監控管理，監理部必須建立符合監理規范及工程現場實際情況、具備可操作性的工作制度，如圖紙會審制度、技術交底制度、材料檢驗制度、工程質量整改制度、隱蔽工程驗收制度、分部分項工程驗收制度及例會制度等等。③質量管理工作必須堅持程序化，制定原材核定、施工階段質量控制、隱蔽工程驗收、竣工階段驗收及質量問題（事故）處理等監理工作流程，實施監理過程中嚴格按以上流程進行監督控制。

制定詳細的分部分項工程監理實施細則，并由總監理牽頭對監理人員進行監理技術交底，做到現場監理工作標準化、規范化。如編制鉆孔樁、立柱與墩身、空心板與T梁預制安裝、主橋掛籃懸澆等監理實施細則。

總監定期主持召開監理工作內部質量會議，全部監理人員參與，對質量控制情況進行介紹交流，對下部質量控制如何開展進行安排。

嚴把工程開工關，重點審查施工方案及落實

各單位工程開工前，監理部敦促施工單位及時上報《施工組織總體設計》，監理部都對施工方案的合理性、可行性進行了詳細的審核，并對關鍵工序和施工方案進行重點審核，保證《施工組織總體設計》滿足工程質量要求。

各分項工程開工前，監理結合分項工程特點，重點審查了施工工藝、質量技術保證措施能否達到質量標準要求，不能達到要求的堅決不同意開工。重大施工方案由監理部組織業主、施工、設計等單位召開專題會議進行審定。確保了施工方案的可行性、合理性和質量的可靠性，為保證工程實體質量打下了良好的基礎。如對連續剛構掛籃施工合攏工藝，在合攏前，組織業主、設計代表、監控單位、施工單位項目和公司技術負責人對合攏工藝進行技術研討會，合攏頂撐采用外剛性支撐，頂撐以應力控制為主，墩頂位移為輔，施工中注意卸載與砼澆筑工作的同步性，臨時約束必須解除，確保整個合攏工作順利完成。

嚴把工程測量關

測量是在工程質量監理中對工程的位置和幾何尺寸進行控制和檢查的重要手段，必須把好測量監理關。一般水工項目對結構物測量定位的精度要求不高，該工程因為是特大型橋梁，測量精度要求相對高許多。

工程開工前，監理部對施工單位導線控制網和基準點按照特大型橋梁的控制網要求進行獨立的復核和驗收，并在施工期每隔一年或根據施工進展情況分階段進行復核。

嚴把圖紙審核關，對設計圖紙路線和各結構物的平面位置和高程都進行了理論驗算。

施工中隨時抽查、校核重要工程項目的施工測量數據，特別是樁基位置放樣、主橋掛籃施工的線形監控及合攏前聯測工作，以便及時發現問題，避免因測量基礎數據有誤導致工程質量缺陷。

嚴格把好工程實體的驗收關，利用測量器具量測結構物位置、尺寸，不符合要求的進行整修，無法整修的要求承包人進行返工或報廢處理。

主橋掛籃同時施工時中，定期進行聯測確保主橋線形和合攏精度。

嚴把工程試驗關

試驗是監理人員確認各種原材料和工程質量的主要手段，試驗工作好壞關系到整個工程的結構安全，工程監理的試驗工作的原則是“以數據為準，用數據說話”。在施工中監理部加強對原材料控制、工程半成品、成品控制，建立了完善的檔案系統，如原材料臺帳、混凝土試壓臺帳，以此為硬指標進行工程全方位的質量監控，確保了進場材料源穩定，質量可靠。

對每道工序的監理，包括材料性能，各種配合比、標準試驗，工程結構的強度、密實度等，都要有數據。嚴格控制施工單位原材料控制、工程半成品、成品控制的質量，執行進場報驗制度，檢查其出廠合格證、材質報告或復檢報告，按照規范要求對其進行抽檢、見證取樣，進行平行試驗和旁站試驗，從源頭上杜絕了不合格原材料的使用。

嚴格把好混凝土配合比審核關，確保配合比設計滿足設計及施工要求。施工過程中加強對混凝土生產過程進行旁站，并按要求進行見證取樣或抽檢。

做好混凝土強度的驗收評定工作，發現偏差及時調整，確保混凝土質量穩定。如在空心板預制階段，有一片板施工時因氣溫低，砼試件現場制作好后沒有及時覆蓋保溫，造成砼試件28天強度不足，監理要求施工單位采取超聲波-回彈綜合評定法和鉆芯取樣法進行檢測，結果滿足設計要求，通過該質量問題引起了大家的高度重視，在以后的冬季混凝土施工中施工單位加大了對混凝土的覆蓋保溫保濕工作的投入，確保這種情況不再發生。

加強對承包人工地試驗室、試驗工作的管理和旁站監督保證其試驗數據真實可靠。

加強過程控制，強化現場工序質量監控

該工程的質量要求高、施工工藝多、工序轉換快、點多面廣，監理部在質量控制方面，堅持事前、過程控制的原則，各專業監理工程師和監理員每天多人次對現場進行巡視，及時、敏銳捕捉施工不規范的苗頭，果斷、有力地處理違規情況，做到防微杜漸、懲前毖后。

重視每個結構物首件工程施工，在施工中嚴格按照審批的施工方案進行詳細監督工藝實施情況及技術與生產結合情況，在施工后及時進行評價及總結，做到以點帶面，規范施工中體系、物資、工藝等各環節。①始終堅持“工序質量監理確認制”，上道工序未經監理檢查、簽證認可，不得進入下道工序施工，對發現的質量問題和存在的質量通病均及時采取口頭和業務聯系單的形式通知施工單位進行了整改。②對隱蔽工程、關鍵工序嚴格進行全方位的旁站，堅決杜絕施工單位隱瞞、監理人員不知情的情況發生，對發現問題堅決進行返工。③理解設計意圖，督促施工單位“按圖施工”，按圖、按標準進行監理，注意處理好各工序之間的銜接工作。④充分利用測量、試驗手段，加強對現場質量工作的驗收和評價，對存在的疑問進行檢測。

加強監理力度，加強有效控制

對施工中某些“反復抓、抓反復”的質量通病，加強監理力度，加強有效控制，對發生問題首先就事論事，認真查找質量問題發生的原因，追究相關人員責任，改進施工方案；其次，觸類旁通，分析會導致該類問題發生的其他各種因素，及時交流推廣，避免問題的再次發生。對質量問題提出后，加強跟蹤、監督、處理力度。

篇6

橋梁工程主要包括基礎工程（鉆孔灌注樁、預制樁）、下部結構（墩柱、承臺）、上部結構（預制（箱）梁、現澆箱梁）、附屬工程（橋面系、伸縮縫等）以及老橋拆除工程等。為了保證橋梁施工質量和過程安全，必須重視在橋梁施工過程中的監理工作。橋梁施工監理具體范圍如下：

1.1以嚴格的監理、優質的事前服務，按施工承包合同文件和技術規范、驗收標準等進行管理。建立全面的質量控制體系，強化施工單位自檢體系的管理，嚴格做好中間質量檢驗以及現場質量驗收，搞好工序監測。形成施工單位自檢，監理工程師抽檢和業主檢查的三級質量保證體系。工作中嚴格監督施工單位履行施工承包合同，以確保工程質量等級達到優良。

1.2做到規范服務，事先監理，熱情宣傳監理程序、合同條款、技術規范，強化監理服務意識，主動監理，提高工作效率，及時檢查驗收、及時指出問題，協助施工單位提高工藝水平，解決技術難題；監督施工單位的管理和規范操作。對重要工程、隱蔽工程及完工后無法檢測其質量或返工會造成較大損失的工程（工序）進行全過程旁站。

1.3依據《中華人民共和國安全生產法》、《建設工程安全生產管理條例》等法律法規中的有關規定，結合《公路工程建設現場安全管理標準化指南》、《江蘇省公路水運工程“平安工地”建設考核評價標準》（2013年版）等規范、標準和合同文件等開展安全監理工作。建立健全安全管理組織機構；實行總監負責制和安全監理工程師巡檢制。審查施工單位的安全管理體系、施工組織設計、專項安全施工方案和應急救援預案。監督承包單位對員工進行安全教育和安全技術交底，特別是對現場第一管理者的安全意識教育。采取資料審批與施工現場檢查相結合、安全監理工程師巡檢與監理定期檢查相結合的方式，對施工過程的安全進行全面、全方位、全過程的監督管理。組織對監理人員開展施工安全保護意識教育和常識培訓，增強安全監理的責任感，提高員工自我保護和事故防范、處理的能力。檢查承包單位進入現場的安全設備及設施，對特種作業人員和危險作業的人員，要求提供相關上崗資格證和培訓證明，監督檢查施工現場的安全防護措施。

1.4制定周密的監理計劃并嚴格落實，進行各種環節的質量驗收工作，借助先進的科技設備對關鍵部位進行監控，另外采用關鍵部位旁站的方式，對各項工作進行全過程、全方位的監控。在對所有的現場工作進行監理時都要采用現場簽字驗收制度，保證服務及時、公正。

2橋梁施工質量和安全監理要點分析

橋梁工程施工質量的監理要點主要包括測量復核的準確性、試驗檢測的真實性、過程控制的全面性、實體質量的可靠性。橋梁工程施工安全的監理要點主要包括安全生產條件審查、專項（安全）方案的審查與落實、安全教交底教育與培訓、安全檢查考核與評價。

2.1測量監理。通常來講橋梁工程項目在施工的時候結構物的幾何尺寸出現問題的情況一般會比較少，空間放樣出現的問題就會相對比較多，比如說斜拉索的鋼導簡定位以及斜拉橋的塔柱測量等方面都需要進行反復測量。監理人員要對橋梁設計單位所提供的基準點進行復核確認，這是橋梁細部構造和線型控制的基礎工作，一旦出現偏差，將導致橋梁無法正常施工。因為大量的實踐已經表明基準點有的時候并不是像理論上那樣可靠。尤其是在對大橋進行設計時，由于需要注意的問題繁多，設計單位所提供的主橋、引橋、道路工程控制網應及時復核，發現問題就需要對橋梁的控制網進行重復復測。

2.2試驗監理。監理工程師首先需要要檢查施工單位的工地試驗室是否健全，對于市政工程，監理工程師要檢查施工單位與試驗委托單位簽訂的合同。只有每個施工單位都具備了試驗檢測條件，才能夠對材料和工程的質量進行有效控制；其次還要檢查施工單位提供實驗數據的真實性，如果沒有實驗數據說是保證工程的質量無疑是一句空話。另外有的施工單位可能會對實驗材料作假，這個時候監理工程師就需要特別注意，如果是重要的試驗，要在旁站跟蹤，比如進行混凝土強度測驗時。

2.3混凝土質量監理。橋梁在施工過程中應用最多的材料便是鋼筋混凝土，混凝土的澆筑質量對工程的整體質量有著直接的影響，所以在進行施工方案的制定時，一定要對混凝土的澆灌工序進行明確科學的說明，對它要進行重點詳細的介紹。在施工時施工單位要嚴格把控混凝土材料的配比度以及混凝土的運輸問題，對混凝土施工作業人員的技術水平要進行嚴格檢查，確?；炷翝仓馁|量。對于樁基工程的混凝土主要控制其強度和完整性，承包人要按照監理工程師的相關指示，在監理工程師在場的情況下，利用無破損檢驗的方法對橋梁整體中每一個有代表性的樁進行質量檢驗，對于存在質量懷疑的樁要進行整體性檢驗。無破損檢驗方法所需要的預埋件，需要承包人按照圖紙的具體要求自行設置。如果監理工程師發生施工過程中存在任何的異常情況，樁的質量低于要求標準的話，要對樁頂部分進行鉆取芯樣，檢驗樁內混凝土灌注的質量。對于墩柱和箱梁等分項工程的混凝土主要控制其強度和外觀質量。一般實行首件認可制來確認方案的針對性和措施的可靠性。

2.4橋梁施工中吊裝安全監理。其實一般來講橋梁工程的安全監理最為重要的環節要數吊裝過程當中的安全監理工作，以往大量的實踐均表明，這一環節是最為容易出現問題的一個環節，如果一旦出現問題小則影響整體工程施工質量，重則危機施工人員的人身安全，所以監理工程師一定要重視對吊裝安全方面的監理，保證工程安全性。首先需要做的是對吊裝前進行安全技術監理，確保吊裝工程的吊裝半徑、位置、吊重、構件的吊裝參數等各項參數都能夠符合施工設計，其次做好吊裝現場的準備工作，保證滿足方案的具體要求，最好在進行吊裝時重視安全控制工作，檢查施工作業的指揮情況、技術人員的到位情況、機械設備的齊全情況，保證吊裝環境符合要求。

3提升橋梁施工監理工作質量的措施

3.1重視工作前期規劃。對于建筑工程的監理業務一定要選用那些具有豐富實踐經驗的監理專門人員擔任項目的監理總監，并且要根據實際情況制定監理規劃和監理實施細則。要想切實把握好施工中的具體情況，這就要求監理人員要經常去施工場地進行實際考察，做到真正了解工程的進度以及施工情況，并且按照具體的進度及時調整監理工作。

3.2完善監理工作制度。要想保證監理工作的順利進行，并且做到有章可循，這就需要監理機構一定要制定相應的監理制度來規范和指導工作人員進行監理工作。良好的監理制度除了規范人員的工作行為要求之外，還應該包括必要的獎懲制度，來激勵相關工作人員努力做好監理工作事宜。

3.3提升人員綜合素質。監理人員不僅需要具備工程施工的管理能力還需要具備一定的現場勘查能力以及對監理工作進行預期設計的能力。監理人員除了要具備專業素質以外，還需要具備良好的職業操守，在進行管理工作的時候一定要嚴格按照國家的規范來進行。

結束語

總之，橋梁工程施工的質量和安全監理是監理工作的兩個重要重點與難點，是法律賦予的重要責任，質量實行的是質量終身制，安全執行的是問責制，必須引起高度重視。在新常態下，我們監理人必須認清形勢，與時俱進，科學研判，在進行工程的監理的時候，一定要努力把握好它其中的重點性的工作，積極尋找出應對這些重點的策略，切實保證工程質量和施工安全。

篇7

鄭州黃河公鐵兩用橋是跨鐵路客運專線的橋梁。本段客運專線行車時速為350-300公里/小時，計劃運營時間達100年。針對高速鐵路客運專線技術要求高的特點，鐵道部經過組織研究形成了我國鐵路客運專線建設中關于混凝土耐久性的技術要求，第一次在我國橋梁領域內提出了混凝土結構耐久性這一觀念，新的客運專線驗收標準針對混凝土耐久性提出了較為具體的技術要求。可以說從混凝土的配置、拌合、運輸、施工、成型等各個方面均進行了嚴格規定。

根據《客運專線高性能混凝土暫行技術條件》第6.6.3條規定：當設計無要求時，混凝土入模溫度控制在5-30℃。

《鐵路混凝土工程施工質量驗收補充標準》第6.4.5規定：冬期施工時，混凝土的入模溫度不應低于5℃；夏期施工時，混凝土的入模溫度不宜高于氣溫且不宜超過30℃。

《鐵路混凝土結構耐久性設計暫行規定》第7.0.2規定：冬季攪拌混凝土時，混凝土的出機溫度不宜低于10℃，入模溫度不宜低于5℃。

2 前期施工中遇到的問題

在前期的施工過程中，由于對高性能混凝土溫度控制的經驗不足，缺乏足夠的認識，夏季鉆孔灌注樁澆筑過程中入模溫度曾達到33℃，嚴重超過規范要求。問題發現后項目拌合站采取在拌合站水內加冰等辦法，降低拌合用水溫度，從而降低了混凝土出機溫度。在冬季施工中，由于外界環境溫度的變化，混凝土入模溫度的控制問題也越加突顯。施工時我們采取了水加熱的方法，使拌合站出機溫度大于10℃，但由于黃河灘地內施工均存在冬夏兩季溫差的特點，因此如何根據原材料的溫度變化情況，采取可量化的升降溫措施即到底將水降低或升高多少度，是施工中控制的難點。

3 利用熱工公式解決混凝土出機前的溫度控制問題

3.1 熱工公式的內容

根據以往經驗，采用熱工公式進行冬季施工的溫度控制。

tb =[a（tsms+tama+tcmc）+btwmw+b（psmsts+pamata）-B（psms+pama）]/[a（mc+ms+ma）+bmw+b（psms+pama）]

式中：tb ―混凝土拌合物合成后的溫度

ms、ma、mc ―石、砂、水泥的干燥質量

mw―拌合加水的質量，不包括集料含的水

tc、ts、taw―水泥、砂、石、水裝入攪拌機時的溫度

ps、pa?―砂石的含水率

a―水泥及集料的比熱，可用0.92

b、B ―水的比熱的溶解熱，當集料溫度>0時，b =4.19、B =0

鑒于熱工公式在工程中的廣泛使用，可利用電子測溫方法，自動采集原材料的各項溫度，然后將采集的溫度輸入電腦，利用電腦進行計算處理（即通過熱工公式的計算），在短時間內得到混凝土的出機溫度，從而直接通過前幾盤混凝土的測定最終確定這個時段混凝土的出機溫度，進而指導混凝土原材料的升降溫措施。

由于目前高性能混凝土的拌合站均采用電腦控制，無論從材料計量、機械設備管理均采用電腦控制，并且配備專業的操作室，充分實現了機械自動化拌合。另外，實際操作中，可考慮在混凝土拌合設備上增加混凝土溫度控制的功能，若未達到設計的溫度則不容許進行自動拌合，必須采用人工拌合，從機械設備的源頭控制混凝土的出機溫度。

3.2 利用熱工式需解決的問題。

3.2.1 如何快速、方便、準確的采集到原材料溫度。

3.2.2 熱工公式的準確性如何，其偏差值有多少。

3.2.3為降低水化熱，必須在高性能混凝土中摻入粉煤灰，而熱工公式里面沒有考慮粉煤灰的影響。

3.3 溫度采集過程

工程施工中，項目部采用了HZS90型拌合站強制式拌合。在混凝土拌合前，各種原材料需經過準確稱重，經運輸皮帶傳輸后進入各儲備倉。其儲備倉分為水泥、粉煤灰、砂、石子、水五大儲存倉。技術人員將Gxp―8八路溫度自動巡回檢測儀的溫度感應原件埋入各種原材料的儲存倉內，進行數據的采集。又由于拌合站拌合儲存倉與拌合站操作室距離較近，根據拌合站自身設置兩倉之間存在大量的數據傳輸，因此可利用已有的數據傳輸槽安置八回路巡檢儀的數據線路，保證了數據傳輸的安全性，同時充分解決了溫度采集的問題，并且由于溫度采集是控制在即將拌合的儲存倉內，因此可以更加準確的測量出各種原材料的原始溫度，從而提混凝土溫度預測的精確性。

圖1 溫控元件 圖2 至于水倉內的溫控元件

在測定過程中，根據觀測發現在不采取任何保溫措施情況下，粗細骨料的溫度與拌合倉內環境溫度基本相同，而水泥的溫度與環境溫度偏差較大，且水泥自身受日照影響溫度均較高。一般情況下，夏季可達到40℃，冬季也可達到10℃左右，因此有必要在水泥倉內設置溫度感應器。實施過程中，可將溫度傳感器固定于水倉、水泥倉、粉煤灰倉內、粗骨料倉、細骨料倉、拌合樓環境溫度6個溫度采集點。

3.3 利用熱工公式進行溫度檢測

3.3.1 目前拌合樓的數控系統中，均配置一臺電腦控制系統，電腦采用最常用的windows XP操作系統，操作系統兼容目前常用的Excel計算表格，通過Excel表格的計算功能可以實現數據的自動計算及處理，現以鄭州黃河公鐵兩用橋QL-1表承臺配合比來說明計算過程：

表1

配合比（水泥：粉煤灰：黃砂：碎石：水：膨脹劑：外加劑=1：0.429：2.482：3.429：0.515：0.01：14 （%）

材料名稱 每批用干料（Kg） 材料含水 含水在內實際用料

kg

% kg

P.O 42.5水泥 303 30.3

信陽Ⅱ區中黃砂 752 5.2 3.9 791

衛輝北碎石（5-25mm） 1039 1.1 11 1050 （大石子735）

（小石子315）

地下飲用水 156 156

金龍源粉煤灰 130 130

外加劑 3.464 3.464

假設采集后砂的溫度、石子的溫度、水泥的溫度均為1℃，水溫度為40℃：

tb={0.92×[1×303+1×（752+130）+1×1039]+4.19×40×156+4.19×[（752+130） ×1×（1-0.052）+1039×1×（1-0.011）]}/[0.92×（303+752+1039+130）+4.19×156+4.19×（0.052×752+0.011×1039）]=13.07℃

混凝土拌合物在攪拌過程中的熱量損失及在運輸澆筑過程中的熱量損失計算如下

t=T-0.16×（T-5）=11.78℃，其中的5℃為假設的拌和樓的溫度

將對應溫度輸入已制作好的簡易電腦程序中，以下是表格計算公式樣圖：

由操作程序可以將試驗測定的含水量、原材料溫度等指標直接輸入即得出混凝土的出機溫度。

3.3.2 對熱工公式進行復核。

在施工應用中，我們發現計算結果與實際存在4-4.6℃的差異，詳見幾組實測數據：

第1組測量數據（2007年11月26日14：25）

砂溫度℃ 砂質量（kg） 石子溫度℃ 石子質量（kg） 水泥溫度℃ 水泥質量（kg） 水溫度℃ 水質量（kg） 砂的含水率（%） 石的含水率（%） 拌和樓溫度℃ 合成后的溫度℃ 計算出機溫度℃ 實測出機溫度℃

7.9 1253 7.3 1477 13.6 414 16 192 0.048 0.01 13.3 9.90 10.44 14.4

第2組測量數據（2007年11月27日4：25）

砂溫度℃ 砂質量（kg） 石子溫度℃ 石子質量（kg） 水泥溫度℃ 水泥質量（kg） 水溫度℃ 水質量（kg） 砂的含水率（%） 石的含水率（%） 拌和樓溫度℃ 合成后的溫度℃ 計算出機溫度℃ 實測出機溫度℃

1.7 1253 1.2 1477 10.5 414 15 192 0.048 0.01 2 5.10 4.60 8.8

目前根據規范規定，高性能混凝土的拌合時間必須大于120秒，有時根據混凝土自身性質要求拌合時間達到180秒，因此溫度計算產生差別的原因正是由于熱工公式中忽略了水泥水化熱的影響。

根據施工配合比進行水泥水化熱試驗得到水泥水化熱值為141kJ/kg

由散熱公式Q=Cmt得到

t=Q/ Cm=141kJ/kg×414kg/[0.92（比熱容）×24×（1253+1477）]=0.97℃

水泥水化熱放熱是個緩慢的過程，414kg水泥能否產生0.96度的偏差存在懷疑。經過試驗證明，水泥在遇水后會迅速產生升溫，升溫速度較快，因此可以認為水泥水化熱的產生，可產生溫度的變化，但具體數據只能從實踐對比中反推，通過比對，采取了經驗值3℃，因此給出了修正系數K=3.1。

3.4 粉煤灰對溫度的影響

粉煤灰的性質且與水泥相同，只是在拌合過程中不產生水化熱，因此可將粉煤灰等同于水泥、粗細骨料，由于粉煤灰同樣采用封閉水泥罐進行儲存，其溫度也偏高于環境溫度。因此將粉煤灰增加進熱工公式是有必要的，根據目前配合比每1.5方混凝土粉煤灰約為178kg，熱工公式變為：

tb=[a（tsms+tama+tcmc+tfmf）+btwmw+b（psmsts+pamata）-B（psms+pama）]/[a（mc+ms+ma+mf）+

bmw+b（psms+pama）]+3（水化熱增加值）

式中：tb ―混凝土拌合物合成后的溫度

ms、ma、mc、mf ―石、砂、水泥、粉煤灰的干燥質量

mw―拌合加水的質量，不包括集料含的水

tc、ts、ta、tw、tf―水泥、砂、石、水、粉煤灰裝入攪拌機時的溫度

ps、pa?―砂石的含水率

a―水泥及集料的比熱，可用0.92

b、B ―水的比熱的溶解熱，當集料溫度>0時，b =4.19、B =0

增加粉煤灰的影響及水泥水化熱的影響后，重新對溫度進行計算，其理論值與實測值基本吻合。

第1組測量數據（2007年11月26日14：25）

砂溫度℃ 砂質量（kg） 石子溫度℃ 石子質量（kg） 水泥溫度℃ 水泥質量kg 粉煤灰質量kg 粉煤灰溫度℃ 水溫度℃ 水質量kg 砂的含水率（%） 石的含水率（%） 拌和樓溫度℃ 合成后的溫度℃ 計算出機溫度℃ 實測出機溫度℃

7.9 1253 7.3 1477 13.6 414 178 12.2 16 192 0.048 0.01 12.4 11.15 14.35 14.4

第2組測量數據（2007年11月27日4：25）

砂溫度℃ 砂質量（kg） 石子溫度℃ 石子質量（kg） 水泥溫度℃ 水泥質量（kg） 粉煤灰質量（kg） 粉煤灰溫度℃ 水溫度℃ 水質量（kg） 砂的含水率（%） 石的含水率（%） 拌和樓溫度℃ 合成后的溫度℃ 計算出機溫度℃ 實測出機溫度℃

1.7 1253 1.2 1477 10.5 414 178 5 15 192 0.048 0.01 4 6.26 8.89 8.8

經過實踐經驗我們對比了根據熱工公式計算的溫度與計算測量溫度的差別，對溫度產生的原因進行分析，雖然溫差的原因沒有完全找到，但根據經驗值可基本指導施工。此計算表格，簡便易用，將其復制到拌合站操作室的電腦里可在短短的幾分鐘內實現溫度數據的采集及溫度是否合格的評估，若計算結果表明拌和后的混凝土溫度復核驗標要求，可進行混凝土拌和，若計算結果表明拌和后的溫度不能達到驗標要求，那么通過水加溫、降溫等手段也可控制混凝土的出機溫度，滿足鐵路高性能混凝土的要求。

4 控制混凝土溫度的手段

通過半年兩個季節的實踐經驗，結合熱工公式分析并實踐項目采取了多種措施來更加有效地控制混凝土升降溫度，并根據熱工公式分析了采取何種措施能夠更加有效的控制混凝土的溫度。

4.1 夏季混凝土降溫采取的措施

夏季受高溫影響，水泥的溫度較高，項目根據客專要求搭設了混凝土防曬棚，通過實踐發現防曬棚對砂、石料等降溫功效較大，同時利用熱工公式進行了最快速度的對比，發現若其它條件不變，砂石料的入倉溫度每降低一度，則混凝土的整體溫度可下降0.8度。同時項目還采取了對砂石料進行灑水降溫的措施，但由于灑水易造成砂石料的含水率變化，對混凝土坍落度、和易性影響較大，應注意此種方法的掌握。

夏季還可以采取拌合水內加冰的辦法。但由于涉及到冰的運輸、儲存等問題，因此費用較高。同時還需配備刨冰機，方便將冰塊粉碎。

4.2 冬季混凝土保溫措施

冬季則采用常規的水加溫措施，此措施非常行之有效，同時由于利用了熱工公示對水加熱的程度進行監控，經過計算水升溫40℃即可滿足施工需要。

5 應用效果

利用此套溫控計算系統，在鄭州黃河公鐵兩用橋項目中采取了拌合水不加溫的措施，使得混凝土的出機溫度控制在12～15℃，入模溫度控制在10～12℃，對項目澆筑首件合格承臺起到了不小的作用，控制效果良好，受到業主的好評。

6 結論

由于對溫控電子設備了解還不全面，因此目前溫度感應器還存在損耗等問題，希望在今后的實踐中逐步改造溫度采集系統，計劃通過研發軟件將采集的溫度自動計算，將計算結果通過電子放大器放大，實現混凝土的溫度的自動控制。以滿足客運專線高性能混凝土的技術要求，從而指導混凝土的施工。

參考文獻

[1] 交通部第一公路工程總公司編著 《橋涵》 人民交通出版社